Усталостные испытания сварных швов для конструкций присоединения как лобовыми, так и фланговыми швами показывают, что пределы выносливости на срез сварных швов при симметричном т.! и отнулевом т0 циклах примерно равны пределам выносливости присоединяемых элементов и а0 при тех же циклах, т. е. для равнопрочного присоединения площадь среза сварных швов должна быть равна площади поперечного сечения присоединяемых элементов. Если площадь среза сварных швов определить по равнопрочности с присоединяемыми элементами, исходя из соотношения допускаемых напряжений в условиях однократ-
Рис. 3. Сварное соединение, воспринимающее момент и поперечную силу
ного нагружения, когда хсв = 0,6 [а], то в условиях переменных (многократно повторяемых) напряжений прочность швов будет обеспечена, и разрушения будут происходить по основному металлу. Испытания это полностью подтверждают. Поэтому при расчете на выносливость сварных швов численные значения hcerk] = = [ork] и сечения сварных швов, удовлетворяющих условиям однократного нагружения, будут достаточны и в условиях работы при переменных напряжениях.
При достаточной прочности лобового шва усталостная трещина у соединения лобовыми швами разивается по основному металлу вдоль границы шва. На предел выносливости соединения лобовыми швами влияют два фактора формы шва: плавность перехода от шва к основному металлу и соотношения размеров обоих катетов. Лобовые швы с равными катетами могут быть нормальные — с плоской поверхностью, с вогнутой поверхностью и с выпуклой поверхностью. Чем более плавным является переход от шва к основному металлу, тем усталостная прочность соединения выше. Поэтому соединения со швами с вогнутой поверхностью обладают лучшей усталостной прочностью, а с выпуклой поверхностью — худшей. Если сравнить между собой соединения с лобовыми швами,